可逆锤击式破碎机振动原因分析及处理

日期:2020-11-16 03:36

  可逆锤击式破碎机振动原因分析及处理_建筑/土木_工程科技_专业资料。可逆锤击式破碎机振动原因分析及处理 摘要:本文对白山煤矸石发电有限公司输煤系统额定破碎能力为 700 吨的可逆锤击式破碎机试运行过程中机体振动过大产生的原因 进行了分析,全面阐述了带有挠性支撑的锤击式

  可逆锤击式破碎机振动原因分析及处理 摘要:本文对白山煤矸石发电有限公司输煤系统额定破碎能力为 700 吨的可逆锤击式破碎机试运行过程中机体振动过大产生的原因 进行了分析,全面阐述了带有挠性支撑的锤击式破碎机振动的影响 因素及处理方法。 关键词:可逆锤击式破碎机;振动;原因;分析;处理 中图分类号: td451 文献标识码: a 文章编号: 一、概述: 白山煤矸石发电有限公司新建工程为 2×330mw 循环流化床锅炉 发电机组,因循环流化床锅炉无制粉系统,所以入炉煤对颗粒度要 求十分严格,要求≤8mm。为保证入炉煤颗粒度要求,在输煤系统 上安装了两级破碎,其中第二级为细粒破碎设备,选用的是美国破 碎机公司生产的可逆锤击式破碎机。本工程输煤系统共安装 2 台, a、b 路各 1 台,该破碎机本体与驱动电机通过液力偶合器联接,破 碎机本体与电机联接后固定在一个钢制平台上,钢制平台通过隔振 器安坐在基础上,钢制平台与隔振器组合在一起形成一个隔振平 台,用以减轻设备运行时对基础产生的振动破坏力。破碎机的具体 性能参数见下表: 表一:碎煤机参数表 破碎机安装完成后,在投产试运阶段#1 破碎机运转正常,#2 破 碎机却出现了整体振动过大的现象,各部振动实测值见表二。 表二:破碎机试运行期间各部振动值(振速:mm/s) 二、破碎机振动原因分析: 为了能够彻底解决#2 破碎机在运行中存在的振动大的问题,单位 设备供货厂家和现场生产技术人员对#2 破碎机振动产生的原因进 行了全面分析,结果一致认为造成破碎机振动的原因主要有以下几 方面: (1)安装过程中电机与破碎机转子中心不正,同轴度偏差较大。 (2)地脚螺栓松动,破碎机运转时在扭矩的作用下导致电机与 破碎机转子中心偏斜,同轴度产生偏差。 (3)破碎机内部部件松动。由于该破碎机是挠性支撑,破碎机 运转时松动的部件在贯力的作用下产生晃动,对破碎机的固有频率 造成破坏,导致破碎机振动。 (4)轴承游隙过大。由于轴承游隙过大,破碎机运转时转轴的 运动轨迹将发生较大摆动,导致转子产生较大的不定向离心力或者 使电机与破碎机转子中心同轴度产生偏差,这些都将使破碎机在运 转过程中产生较大的振动。 (5)破碎机入口管与上部落料筒连接处卡阻。挠性支撑的破碎 机在启动时相对摆动较大,当破碎机入口与上部落料筒连接处卡阻 时,破碎机本体在启动过程中不能随隔振平台一起摆动,因此破碎 机的固有频率将发生变化。由于在选择破碎机隔振器时一般不会考 虑落料筒对破碎机固有频率的影响,因此将造成电机与破碎机本体 固有频率较近,从而形成共振。 (6)隔振平台各支撑隔振器弹簧受力不均。隔振器弹簧受力不 均会导致隔振器弹簧疲劳,弹性降低,当破碎机运转时其承载、抗 扰性能力就差,隔振器的隔振作用将大为降低,造成破碎机振动较 大。 (7)破碎机转子本身不平衡。转子本身部件或锤头装配存在重 量偏差,导致转子不平衡;落料点不均,进入破碎机的物料不能沿 转子长度均匀分布,使转子受力不均,引起转子不平衡,转子不平 衡,破碎机运转时产生的离心力较大,造成破碎机振动较大。 三、破碎机振动原因的排查及处理措施 针对影响破碎机振动的各种因素,我们在现场分别采取相应措施 进行了排查和处理。 (1)利用百分表对电机与破碎机转子中心进行复测,测量结果 为端面最大偏差 0.27mm,圆周最大偏差 0.38mm,该偏差远大于 0.10mm 的标准要求。为此我们利用百分表对电机与破碎机转子中心 重新进行了校正,校正后端面最大偏差 0.04mm,圆周最大偏差 0.06mm。在对电机与破碎机转子中心重新进行了校正的同时对破碎 机地脚、破碎机内部部件进行了全面检查。经过排查,破碎机地脚 及内部部件没有松动现象。上述处理过程结束后,又对破碎机进行 了试运转,对各部轴承处振动情况进行了检测,检测数据见表三。 由表三可以看出,通过此次调整,破碎机各部振动值有所下降,但 仍处于超标状态,说明转子中心不正、地脚螺栓松动以及内部部件 松动不是导致该破碎机振动大的主要原因。 (2)对电机及破碎机两侧轴承端盖进行解体并将轴承清洗干净, 对轴承进行检查,采用压铅丝法检测各轴承径向游隙。通过检查轴 承套、滚动体、滚动体支撑架均完好无损;测量各轴承径向游隙, 电机轴承径向游隙最大 0.19mm,破碎机轴承径向游隙最大 0.31mm。 根据国家标准规定,此类大游隙轴承相对应的径向游隙标准分别为 0.18-0.24mm、0.29-0.38mm,从检测数据看该破碎机及电机轴承游 隙均在标准范围内,因此轴承游隙也不是造成破碎机振动大的主要 原因。 (3)对破碎机入口管与上部落料筒连接处进行现场检查。该破 碎机入口与上部落料筒连接方式采用卡套式过渡连接,上部落料筒 直接伸入破碎机入口管内,过渡连接处采用防水帆布密封,正常情 况下上部落料筒外壁与破碎机入口管内壁之间应有 10mm 的间隙。 经过对该处密封帆布进行解体检查,发现该处间隙正常,并不存在 卡阻现象,因此也就排除了因破碎机入口管与上部落料筒连接处卡 阻导致的破碎机的固有频率将发生变化而形成共振现象。 (4)经过上述的检查处理,应该说并没有找到造成#2 破碎机振 动大的确切原因,为此,把注意力集中到了隔振平台各支撑隔振器 与破碎机转子本身不平衡这两个因素上来。 首先,对破碎机在运转时隔振平台下各支撑隔振器的垂直振幅进 行了实际测量,测量数据显示电机侧的隔振器的垂直振幅远大于破 碎机侧的隔振器的垂直振幅,电机自由端与破碎机自由端隔振器的 垂直振幅最大相差 15mm,而且各隔振器垂直振幅沿电机、破碎机方 向依次递减,这说明电机侧隔振器的支撑力偏弱。在测量隔振器垂 直振幅的同时又对所有隔振器的安装位置进行了检测,通过检测发 现沿电机、破碎机方向隔振平台两侧隔振器的安装位置与隔振器支 撑梁中心存在偏差,最大处可达 50mm,这种情况就容易造成隔振器 弹簧受力不均。针对以上存在的问题,我们采用多个千斤顶将隔振 平整体顶起,对所

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